光子学报  2019, Vol. 48 Issue (10): 1006001  DOI: 10.3788/gzxb20194810.1006001
0

引用本文  

韩一石, 谢胜超, 付晨远, 等. 频率可调的双路相位编码微波信号系统[J]. 光子学报, 2019, 48(10): 1006001. DOI: 10.3788/gzxb20194810.1006001.
HAN Yi-shi, XIE Sheng-chao, FU Chen-yuan, et al. Double Channel Phase-coded Microwave Signal System with Frequency Tunability[J]. Acta Photonica Sinica, 2019, 48(10): 1006001. DOI: 10.3788/gzxb20194810.1006001.

基金项目

国家自然科学基金(No.61471130),广东省重点领域研发项目(No.2019B010138004)

第一作者

韩一石(1970-), 男, 教授, 博士, 主要研究方向为全光通信网络器件及光纤无线技术等.Email:yshan@gdut.edu.cn

文章历史

收稿日期:2019-05-14
录用日期:2019-07-18
频率可调的双路相位编码微波信号系统
韩一石 , 谢胜超 , 付晨远 , 赵蓓丝 , 雷珂珂     
(广东工业大学 信息工程学院, 广州 510006)
摘要:提出一种在单输入情况下同时产生两路任意相位编码微波信号的方法,不仅可以保证编码信号180°的相移,还可实现编码信号的频率大范围调谐.建立由一个双平行马赫曾德调制器和一个保偏布拉格光栅组成的系统,激光输入双平行马赫曾德调制器调制后,通过保偏布拉格光栅与偏振分束器的共同作用产生两路偏振正交的±2阶边带.其中一对边带经过相位调制器调制后与另一对耦合,最后输出两个光电探测器拍频得到高频率、低噪声的相位编码微波信号.仿真结果表明,通过调节驱动信号的频率,可得到5~100 GHz的一系列四倍频相位编码微波信号.还原的相位信息与脉冲压缩比均和理论值吻合,证明了所提方法具有良好的脉冲压缩性能.
关键词光通信    微波光子学    光生微波    相位编码    双平行马赫增德尔调制器    保偏布拉格光栅    四倍频    频率可调    脉冲压缩    
中图分类号:TN248.1      文献标识码:A      
Double Channel Phase-coded Microwave Signal System with Frequency Tunability
HAN Yi-shi , XIE Sheng-chao , FU Chen-yuan , ZHAO Bei-si , LEI Ke-ke     
(School of Information Engineering, Guangdong University of Technology, Guangzhou 510006, China)
Foundation item: The National Natural Science Foundation of China (No. 61471130), Research and Development Projects in Key Field of Guangdong (No.2019B010138004)
Abstract: A photonic approach to generating two arbitrary and precisely π phase-shifted phase-coded microwave signals simultaneously with large frequency tenability in a single input case is proposed and demonstrated. The scheme is mainly consists of one dual-parallel Mach-Zehnder modulator and one polarization-maintaining fiber Bragg grating. After the laser inputs dual-parallel Mach-Zehnder modulator, the polarization-maintaining fiber Bragg grating and polarization beam splitter are combined to obtain two polarization orthogonal sidebands. One pair of side bands is modulated by the phase modulator and then coupled to the other pair. Finally, input them into two photodetectors to obtain high-frequency, low-noise encoded microwave signals. The simulation result shows that, by adjusting the frequency of the driving signal, a series of quadruplicated frequency phase-coded microwave signals of 5~100 GHz can be obtained. The recovered phase information and pulse compression ratio agree well with theoretical values, proving the good pulse compression performance of the proposed method.
Key words: Optical communication    Microwave photonics    Optical microwave generation    Phase coding    Dual-parallel Mach-Zehnder modulator    Polarization-maintaining fiber Bragg grating    Quadruplicated frequency    Frequency tunability    Pulse compression    
OCIS Codes: 060.4510;060.4080;350.4010;060.3735;060.5530
0 引言

现代脉冲雷达系统对雷达的探测距离、分辨率与探测精度等的要求越来越高.在保证最佳探测性能与高信噪比的情况下,雷达的测量精度与距离依赖于测量信号的频谱结构,而测速精度与测速分辨率则依赖于信号的时间结构, 因此具有大时间带宽积的微波脉冲信号[1]得到广泛研究与应用.为了得到大时间带宽积的微波脉冲信号,通常让雷达发射端产生相位编码调制信号,然后在雷达接收端利用匹配滤波器对脉冲进行压缩以提高压缩比,提升雷达探测的分辨率[2].利用传统电子技术产生相位编码信号的方法面临着器件带宽限制、电磁干扰严重、频率可调范围小等问题,已经无法满足未来雷达系统对高精度、高灵敏度的发展需求.在此背景下,具有高频率、大带宽、频率大范围可调、低损耗等优点的微波光子相位编码技术应运而生[3-8].

文献[9]利用光电振荡器产生频率可调的相位编码信号,但其使用了反射带宽有限的相移光纤布拉格光栅,导致生成信号的频率可调谐范围受到限制.文献[10]基于Sagnac干涉环结构产生了相位编码的微波信号,但是结果的稳定性受到环长微小变化的影响.文献[11]利用非平衡马赫曾德干涉仪(Unbalanced Mach-Zehnder Interferometer, UMZI)产生高频的相位编码射频脉冲,该方案未使用微波信号源,通过调整UMZI两个臂的延时差值来调整生成信号的载波频率,但是产生的微波频率稳定性差.文献[12-14]都是基于偏振调制器(Polarization Modulator, POlM)产生相位编码信号的方法,但是由于使用了多个调制器,这些方案的成本与复杂度都很高.文献[15]的方法简单且可以生成载波频率为100 GHz的微波矢量信号,波长选择开关(Wavelength Selector Switch, WSS)被用来选择调制后的特定频率边带.然而WSS的价格昂贵且WSS的通道间隔通常大于10 GHz,这就意味着本振频率也要大于10 GHz.文献[16]提出了一种利用双偏振正交移相键控调制器(Dual-Polarization Quadrature Phase Shift Keying Modulator, DP-QPSK)产生相位编码微波信号的方法,但为弥补能量损耗使用了光纤放大器.文献[17]介绍了一种主要由马赫曾德调制器(Mach-Zehnder Modulator, MZM)和相位调制器(Phase Modulator, PM)组成的微波相位编码信号产生方法,文献[18]基于一个双平行马赫曾德调制器(Dual-Parallel Mach-Zehnder Modulator, DPMZM)和一个PM生成了四倍频的相位编码微波信号,然而该方案只实现了单输入单输出.

随着5G时代的到来,毫米波雷达在无人驾驶、智慧医疗等领域扮演着极其重要的角色,本文提出一种利用单DPMZM和PM实现单输入多输出的相位编码毫米波系统.该系统可产生频率大范围可调、高编码速率、低噪声的任意波形相位编码信号.理论分析了单输入多输出毫米波系统的可行性,并通过软件仿真进行了性能分析.

1 基本原理

所提方法的系统结构原理图如图 1所示.可调激光器(Tunable Semiconductor Laser, TSL)输出的光经过一个偏振控制器(Polarization Controller, PC)后被加载在DPMZM上的正弦微波驱动信号(Radio Frequency, RF)调制.

图 1 频率大范围可调的多路相位编码微波信号系统结构 Fig.1 Structure schematic diagram of multichannel phase-coded microwave signal system with large frequency tunability

通过调节直流(Direct Current, DC)偏置电压的大小使得DPMZM的两个子MZM与主MZM均在最大传输点(Maximum Transmission Point, MATP)工作,同时调节射频驱动信号的功率大小,使调制器输出两对正交的±2阶边带.这两对边带经环形器输入保偏布拉格光栅(Polarization-Maintaining Fiber Bragg Grating, PM-FBG),由PM-FBG的带阻滤波器分离成两对互相正交的±2阶边带.其中一对边带被反射回环形器后输入偏振分束器(Polarization Beam Splitter, PBS)1,经PBS1分离为两根独立的光边带,再分别输入两个PM中进行调制;另一对光边带直接透射,最后三路信号经过一个耦合器合路,并通过PBS2分离,分别输入两个光电探测器(Photodetector, PD)拍频,得到两路具有大时间带宽积的相位编码微波信号.

激光源发出的光信号为

$ {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right) = A\exp \left( {{\rm{j}}{\omega _{\rm{c}}}t} \right) $ (1)

式中,A为光载波的幅度,ωc为光信号的角频率.

驱动信号表示为

$ {V_{{\rm{RF}}}}\left( t \right) = {V_{\rm{m}}}\sin \left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right) $ (2)

式中,Vm为调制信号的幅度,ωm是驱动信号的角频率.

利用数学公式推导,DPMZM的上下臂输出分别为

$ {E_{{\rm{MZMa}}}}\left( t \right) = \frac{{\sqrt 2 }}{4}\hat x{E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\exp \left\{ {{\rm{j \mathsf{ π} }}\left[ {\frac{{{V_{\rm{a}}} + {V_{{\rm{RF}}}}\left( t \right)}}{{2{V_{\rm{ \mathsf{ π} }}}}}} \right]} \right\} + \exp \left\{ {{\rm{j \mathsf{ π} }}\left[ {\frac{{ - {V_{\rm{a}}} - {V_{{\rm{RF}}}}\left( t \right)}}{{2{V_{\rm{ \mathsf{ π} }}}}}} \right]} \right\}} \right\} $ (3)
$ {E_{{\rm{MZMb}}}}\left( t \right) = \frac{{\sqrt 2 }}{4}\hat y{E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\exp \left\{ {{\rm{j \mathsf{ π} }}\left[ {\frac{{{V_{\rm{b}}} + {V_{{\rm{RF}}}}\left( t \right)}}{{2{V_{\rm{ \mathsf{ π} }}}}}} \right]} \right\} + \exp \left\{ {{\rm{j \mathsf{ π} }}\left[ {\frac{{ - {V_{\rm{b}}} - {V_{{\rm{RF}}}}\left( t \right)}}{{2{V_{\rm{ \mathsf{ π} }}}}}} \right]} \right\}} \right\} $ (4)

DPMZM输出为

$ {E_{{\rm{DPMZM}}}}\left( t \right) = \frac{{\sqrt 2 }}{2}{E_{{\rm{MZMa}}}}\left( t \right) + \frac{{\sqrt 2 }}{2}{E_{{\rm{MZMb}}}}\left( t \right)\exp \left( {{\rm{j \mathsf{ π} }}\frac{{{V_{\rm{c}}}}}{{{V_{\rm{ \mathsf{ π} }}}}}} \right) $ (5)

式中,VaVb分别是DPMZM的两个子MZM的偏置电压,Vc为主MZM的偏置电压,Vπ是调制器的半波电压;$\hat x$$\hat y$代表两个相互正交的偏振方向.

当主调制器与两个子调制器均偏置在MATP,Va=Vb=Vc=0,令调制指数$\beta = \frac{{\pi {V_{\rm{m}}}}}{{2{V_\pi }}}$,A点输出光信号可简化为

$ \begin{array}{l} {E_{{\rm{DPMZM}}}}\left( t \right) = \frac{1}{4}{E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\hat x\exp \left[ {{\rm{j}}\beta \sin \left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat x\exp \left[ { - {\rm{j}}\beta \sin \left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + } \right.\\ \;\;\;\left. {\hat y\exp \left[ {{\rm{j}}\beta \sin \left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat y\exp \left[ { - {\rm{j}}\beta \sin \left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right]} \right\} \end{array} $ (6)

利用贝塞尔函数将其展开,得

$ {E_{{\rm{DPMZM}}}}\left( t \right) = \frac{1}{2}{E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\sum\limits_{n = - \infty }^{ + \infty } {{J_{2n}}} \left( \beta \right)\exp \left( {{\rm{j}}2n{\omega _{\rm{m}}}t} \right)\left[ {\hat x + \hat y} \right]} \right\} $ (7)

β=2.4,抑制光载波,由于高阶边带的功率较小可以忽略,则A点输出可表示为

$ \begin{array}{l} {E_{\rm{A}}}\left( t \right) = {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\hat x{J_2}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat x{J_{ - 2}}\left( \beta \right)\exp \left[ { - {\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right]} \right. + \\ \left. {\hat y{J_2}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat y{J_{ - 2}}\left( \beta \right)\exp \left[ { - {\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right]} \right\} \end{array} $ (8)

B点输出为

$ {E_{\rm{B}}}\left( t \right) = {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\hat x{J_2}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat y{J_{ - 2}}\left( \beta \right)\exp \left[ { - {\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right]} \right\} $ (9)

C点输出为

$ {E_{\rm{C}}}\left( t \right) = {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\hat x{J_{ - 2}}\left( \beta \right)\exp \left[ { - {\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat y{J_2}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}2\left( {{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right]} \right\} $ (10)

PBS1将从B点输入的两个相互正交的偏振光分离为两路输出,分别包含-2阶和+2阶边带,这两路光信号分别输入到两个PM中,并分别通过编码信号S1(t)和S2(t)进行调制,可得D点和E点的光信号分别为

$ {E_{\rm{D}}}\left( t \right) = {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\hat y{J_{ - 2}}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}{m_1}{S_1}\left( t \right) - \left( {{\rm{j}}2{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] $ (11)
$ {E_{\rm{E}}}\left( t \right) = {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\hat x{J_2}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}{m_2}{S_2}\left( t \right) + \left( {{\rm{j}}2{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] $ (12)

同理可得F点输出为

$ {E_{\rm{F}}}\left( t \right) = {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\hat y{J_{ - 2}}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}{m_1}{S_1}\left( t \right) - \left( {{\rm{j}}2{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat y{J_2}\left( \beta \right)\exp \left( {{\rm{j}}2{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right\} $ (13)

G点输出为

$ {E_{\rm{G}}}\left( t \right) = {E_{{\rm{in}}}}\left( t \right)\left\{ {\hat x{J_2}\left( \beta \right)\exp \left[ {{\rm{j}}{m_2}{S_2}\left( t \right) + \left( {{\rm{j}}2{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right] + \hat x{J_{ - 2}}\left( \beta \right)\exp \left( { - {\rm{j}}2{\omega _{\rm{m}}}t} \right)} \right\} $ (14)

经光电检测器拍频后PD1与PD2的光电流表示为

$ {I_{1(t)}} \propto {A^2}{J_2}{J_{ - 2}}\cos \left[ {4{\omega _{\rm{m}}}t - {m_1}{S_1}(t)} \right] $ (15)
$ {I_{2(t)}} \propto {A^2}{J_2}{J_{ - 2}}\cos \left[ {4{\omega _{\rm{m}}}t + {m_2}{S_2}(t)} \right] $ (16)

从式(15)与(16)可以看出,通过光子学技术产生了两路四倍频的相位编码微波信号;且由于编码样式只取决于原始编码信号S(t),该方案可以产生任意波形的相位编码微波信号.

2 仿真实验与结果分析

按照图 1所示的系统框图,利用Optisystem软件进行仿真,并设置仿真参数如下:激光器输出光载波中心频率为193.1 THz,线宽为1 MHz,输出光功率为6 dBm,正弦信号发生器输出的微波驱动信号频率为5 GHz.DPMZM的两个子MZM均偏置在最大传输点,DPMZM的主臂偏置在最小传输点.

图 2给出了射频驱动信号为5 GHz时DPMZM的输出光谱图,在调制指数为2.4时,通过载波抑制获得了纯净的±2阶边带.-2阶边带与PM-FBG的中心波长对齐并被反射回光环形器(Optical Circulator, OC),与其正交的+2阶边带同样被反射回OC.从图 3可看出通过FBG对两边带的隔离达到了37 dB, 充分满足仿真实验的需求.

图 2 驱动信号频率为5 GHz时对应的±2阶边带的光谱 Fig.2 Optical spectra of the ±2 order sidebands when the driving signal frequency is 5 GHz
图 3 驱动信号频率为5 GHz时被FBG透射的±2阶边带 Fig.3 The ±2 order sidebands transmitted by FBG when the driving signal frequency is 5 GHz

由任意波形发生器(Arbitrary Waveform Generator, AWG)产生的2.5 Gb/s伪随机比特序列(Pseudo Random Binary Sequence, PBRS)被用来作为原始编码信号分别加载到两个PM上,分别对FBG反射的-2和+2阶边带进行相位编码.图 4(a)(b)是原始的二进制编码信号,编码内容分别为“10101010”与“10111101”.PD的响应率为1 A/W,暗电流为10 nA, 图 4(c)(d)分别是经过PD1与PD2差拍后得到与原始编码信号对应的20 GHz相位编码微波信号,时间长度均为3.2 ns.

图 4 多路20 GHz相位编码微波信号 Fig.4 Multi-channel 20-GHz phase-coded microwave signal

根据式(15)与(16)可以计算出,当设置PM的调制指数m1m2为π时,对应于二进制编码信号“0”和“1”的相位差理论值为180°.通过Matlab对图 4(c)(d)中信号进行希尔伯特变换,分别得到图 4(e)(f)所示的还原相位信息;从图 4(e)中可以看出,最大相位差为3.117 rad≈178.6°,从图 4(f)中可以看出,最大相位差为3.138 rad≈179.8°,均与理论值180°相符.将图 4(c)(d)的相位编码信号近似为一个脉冲,那么根据式(17)计算出这个脉冲的时间带宽积(Time-Bandwidth Product, TBWP)为8.

$ \begin{array}{l} {\rm{TBWP}} = {B_{{\rm{rate}}}} \times {L_{{\rm{sequence}}}}\\ {\rm{PCR}} = \frac{{{L_{{\rm{sequence}}}}}}{{{\rm{FWHM}}}} \end{array} $ (17)

式中,Brate为序列比特率,Lsequence为序列长度.图 5给出了两路生成信号自相关结果,从中得出第一路相位编码信号的自相关信号峰的半峰全宽(Full Width at Half Maxima, FWHM)约为0.32,则相应的脉冲压缩比(Pulse Compression Ratio, PCR)为3.2/0.32=10;第二路生成信号相关计算的自相关峰的FWHM约为0.33,则相应的PCR为3.2/0.33=9.7,与理论预测结果8相符.由两路生成相位编码信号恢复的相位信息和PCR均与理论预测值相吻合,证明了所提方案产生相位编码微波信号的有效性与提高信号脉冲压缩比的能力.

图 5 20 GHz相位编码信号的自相关计算 Fig.5 Calculated autocorrelation of the 20-GHz phase-coded signal

为了验证所提方法产生的相位编码微波信号的频率可调谐性,微波驱动信号的频率分别调节至1.25 GHz、2.5 GHz、……、25 GHz,仿真成功制得两路频率为5 GHz、10 GHz、……、100 GHz的相位编码微波信号,其中二进制编码信号的数率为2.5 Gb/s,时间长度为3.2 ns.

图 6(a)是生成各频率相位编码信号的还原相位信息,由图可见两路信号的最大相位跳变均在理论值180°附近波动; 图 6(b)是生成各频率相位编码信号的PCR值,由图可见两路信号的PCR值都接近10,证明了系统良好的脉冲压缩性能与稳定性.

图 6 不同频率相位编码信号的最大相位跳变与PCR值 Fig.6 Maximum phase jump values and PCR values of phase-coded signals at different frequencies

为体现方案两路相位编码信号的灵活性与差异性,如图 7,调节射频驱动信号为10 GHz, 分别用二进制编码驱动的三角波与正弦波对两路PM进行调制,编码内容分别为“10110010”与“10010111”,最后成功制得40 GHz的相位编码信号.两路信号的最大相位跳变分别为177.5°与177.1°,PCR分别为9.7与9.8.说明本系统的两路输出可以完全不同,且编码形式与输出信号的样式取决于加载在PM上的调制信号,在仿真条件允许时能够实现任意进制的相位编码.

图 7 多路任意波形的相位编码微波信号 Fig.7 Multi-channel phase-coded microwave signal of arbitrary waveform
3 结论

本文提出了一种光生相位编码微波信号方案,该方案频率可调范围大,可实现双路任意波形的相位编码.利用PM-FBG来分离相干光边带,对两路编码的光边带进行差拍得到一系列高频率、高编码速率的四倍频相位编码微波信号.该方法简单易行,利于集成,可实现5~100 GHz相位编码微波信号的输出.用希尔伯特变换还原生成相位编码信号的相位信息,证明生成信号具有稳定的π相移,与理论推导吻合.对仿真结果进行分析,证明了系统具有良好的脉冲压缩性能.采用四倍频技术,更好地体现了该方法同电子电路方法相比的优势.该光子集成技术用于实际雷达设计中,可大幅提高系统的性能与稳定性.

参考文献
[1]
GHELFI P, LAGHEZZA F, SCOTTI F, et al. A fully photonics-based coherent radar system[J]. Nature, 2014, 507(7492): 341-345. DOI:10.1038/nature13078
[2]
LI Z, LI M, CHI H, et al. Photonic generation of phase-coded millimeter-wave signal with large frequency tunability using a polarization-maintaining fiber Bragg grating[J]. IEEE Microwave and Wireless Components Letters, 2011, 21(12): 694-696. DOI:10.1109/LMWC.2011.2170673
[3]
GAO Y, WEN A, YU Q, et al. Microwave generation with photonic frequency sextupling based on cascaded modulators[J]. IEEE Photonics Technology Letters, 2014, 26(12): 1199-1202. DOI:10.1109/LPT.2014.2318772
[4]
LI X, ZHAO S, ZHU Z, et al. An optical millimeter-wave generation scheme based on two parallel dual-parallel Mach-Zehnder modulators and polarization multiplexing[J]. Journal of Modern Optics, 2015, 62(18): 1502-1509. DOI:10.1080/09500340.2015.1045948
[5]
MUTHU K E, RAJA A S, SHABNUGAPRIYA G. Corrigendum to "Frequency16-tupled optical millimeter wave generation using dual cascaded MZMs and 2.5 Gbps RoF transmission" [Optik: Int. J. Light Electron Opt. 140 (2017) 338-346][J]. Optik - International Journal for Light and Electron Optics, 2017, 140: 338-346. DOI:10.1016/j.ijleo.2017.04.074
[6]
ZHENG H, WEN A, GAO Y, et al. Photonic frequency sextupling scheme based on two intensity modulators and a Sagnac loop[J]. Microwave & Optical Technology Letters, 2017, 59(4): 853-857.
[7]
ZHANG W, WEN A, GAO Y, et al. A simplified filterless photonic frequency octupling scheme based on cascaded modulators[J]. Optica Acta International Journal of Optics, 2016, 64(8): 861-865. DOI:10.1080/09500340.2016.1262917
[8]
ZHANG W, WEN A, GAO Y, et al. Filterless frequency-octupling mm-wave generation by cascading Sagnac loop and DPMZM[J]. Optics & Laser Technology, 2017, 97: 229-233.
[9]
LI W, KONG F, YAO J. Arbitrary microwave waveform generation based on a tunable optoelectronic oscillator[J]. Journal of Lightwave Technology, 2013, 31(23): 3780-3786. DOI:10.1109/JLT.2013.2287122
[10]
LI X, ZHAO S, ZHANG Y, et al. Generation of a frequency-quadrupled phase-coded signal with large tunability[J]. IEEE Photonics Technology Letters, 2016, 28(18): 1980-1983. DOI:10.1109/LPT.2016.2580910
[11]
CHI H, YAO J. An approach to photonic generation of high-frequency phase-coded RF pulses[J]. IEEE Photonics Technology Letters, 2007, 19(10): 768-770. DOI:10.1109/LPT.2007.895898
[12]
WANG L X, LI W, WANG H, et al. Photonic generation of phase coded microwave pulses using cascaded polarization modulators[J]. IEEE Photonics Technology Letters, 2013, 25(7): 678-681. DOI:10.1109/LPT.2013.2249060
[13]
ZHANG Y, PAN S. Generation of phase-coded microwave signals using a polarization-modulator-based photonic microwave phase shifter[J]. Optics Letters, 2013, 38(5): 766-768. DOI:10.1364/OL.38.000766
[14]
ZHU D, LIU S, PAN S, et al. Photonic generation of widely tunable phase-coded microwave signals based on a dual-parallel polarization modulator[J]. Optics Letters, 2014, 39(13): 3958-61. DOI:10.1364/OL.39.003958
[15]
XIAO J, ZHANG Z, LI X, et al. High-frequency photonic vector signal generation employing a single phase modulator[J]. IEEE Photonics Journal,, 2015, 7(2): 1-6. DOI:10.1109/JPHOT.2015.2413292
[16]
CHEN Y, WEN A, ZHANG W. Generation of phase-coded microwave signals through equivalent phase modulation[J]. IEEE Photonics Technology Letters, 2017, 29(16): 1371-1374. DOI:10.1109/LPT.2017.2723081
[17]
LI Z, LI W, CHI H, et al. Photonic generation of phase-coded microwave signal with large frequency tunability[J]. IEEE Photonics Technology Letters, 2011, 23(11): 712-714. DOI:10.1109/LPT.2011.2132121
[18]
CHEN W, WEN A, GAO Y, et al. Photonic generation of binary and quaternary phase-coded microwave waveforms with frequency quadrupling[J]. IEEE Photonics Journal, 2016, 8(2): 1-8. DOI:10.1109/jphot.2016.2548473